(1) スラブの内部亀裂を低減するため、金型冷却部および二次冷却部を強制冷却できないため、金型水量と二次冷却水比率の最適化を実施する。
(2) 異なる張力と矯正圧力を調整した後、対応する低出力サンプルを採取し、最適な張力と矯正圧力を探索します。 油圧条件を考慮して、赤色ビレット圧力を510mpaから310mpaまで徐々に最適化し、赤色ビレット圧力を安定させるために油圧バルブステーションを交換します。
(3) 残ったウォータージャケットを除去します。 ウォータージャケットの肉厚を6mmから8mmに変更し、材質をカーボンスチールからステンレススチールに変更しました。 この種のウォータージャケットは変形しにくく、内壁は滑らかで、金型の水ギャップの水流場は均一です。
(4) 冷却水の水質を改善する。
(5) 精密な操作により、金型液面の安定性は使用後の浸漬ノズルのスラグラインの状態によって決まります。 金型液面制御の安定性が大幅に向上し、金型液面変動が従来より改善されました。 ± 10 mm ～ ± 5 mm、位置合わせを確実にするため 浸漬ノズルを使用し、スラグ充填を比較的標準に維持します。
(6) 連続鋳造設備の冷却水の乱れ状況を変更し、水路の方向を変更し、給水ノズルと水量を最適化し、基本的に赤ビレットに流れる水の量を少量にする。
(7) 中央取鍋内の溶鋼の過熱は厳密に制御される必要があります。 中央取鍋の溶鋼の過熱度は20～30 ℃ is ビレットが比較的大きいほど柱状結晶が比較的発達しており、スラブの内部亀裂や中心気孔が発生する確率が高くなります。 中央取鍋温度の研究の後、中央取鍋内の溶鋼の過熱度は15〜25℃に厳密に制御されます。
(8) 溶鋼の純度と鋼中のMn/sを向上させる。 従来は、転炉の出湯工程で混合用アルゴンを吹き込み、その後少量のアルゴンを3分間ソフトブローするという全工程を行っていました。 最適化は、出湯プロセスでのアルゴンの吹き込みと混合の全プロセスと少量のアルゴンガスが4分であることです。
結果は、20MnSi および 20MnSiV 製品中のマンガン含有量が共に改善され、製品中の硫黄含有量が減少することを示しています。 したがって、鋼中のMn/sが向上します。 最適化前は、多くのヒートで Mn / s が 15 未満になりますが、最適化後はすべて 18 を超えます。 上記の対策により、結晶粒界における鋼中の硫黄の熱間脆化傾向が軽減されます。
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